這些方程的一般表達(dá)式為：div(pw)=div(F+gradqb)+s+(1)，P-流體密度，kg/m3;U速度矢量，m/s;咖啡因廣義量;L-廣義擴(kuò)散系數(shù);S+廣義源項(xiàng)。2.2邊界條件為空氣加熱機(jī)組入口處的速度布居條件和出口處的自由流出條件。
矩形通道傳熱的壁面條件為速度不滑移的正常壁面溫度條件(溫度設(shè)定為330K)，其他的延伸區(qū)域設(shè)定為絕熱邊界條件。空氣加熱機(jī)組入口流體溫度設(shè)定為300K，入口流體速度分別設(shè)定為0.4、0.5、0.7和1.0m/s。對應(yīng)于四個速度的雷諾數(shù)m分別為11900、14900、20900和2900。計算參數(shù)定義為評價渦流發(fā)生器強(qiáng)化傳熱與流動阻力的綜合特性，作為渦流發(fā)生器強(qiáng)化傳熱與流動阻力綜合特性的評價標(biāo)準(zhǔn)。耳鼻喉科發(fā)電機(jī)。
數(shù)值方法和網(wǎng)格獨(dú)立性的驗(yàn)證主要采用CFD軟件進(jìn)行模擬計算。計算面積由ICEM生成，空氣加熱機(jī)組采用六面體結(jié)構(gòu)網(wǎng)格。根據(jù)不同的計算精度，采用分區(qū)技術(shù)。同時，對渦流發(fā)生器附近區(qū)域及壁面網(wǎng)格進(jìn)行了細(xì)化。該求解器采用FLUENT三維雙精度分離求解器、SIMPLE算法和二階迎風(fēng)離散化方法求解連續(xù)、動量和能量方程。
為了檢驗(yàn)網(wǎng)格的影響，選擇帶有渦流發(fā)生器的通道用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對計算區(qū)域進(jìn)行離散。空氣加熱機(jī)組選擇一組裝有渦流發(fā)生器的矩形通道進(jìn)行仿真。當(dāng)Re=14000時，網(wǎng)格數(shù)量從20152年增加到1172720，但是R和R隨網(wǎng)格數(shù)量的變化被觀察到。
矩形通道傳熱的壁面條件為速度不滑移的正常壁面溫度條件(溫度設(shè)定為330K)，其他的延伸區(qū)域設(shè)定為絕熱邊界條件。空氣加熱機(jī)組入口流體溫度設(shè)定為300K，入口流體速度分別設(shè)定為0.4、0.5、0.7和1.0m/s。對應(yīng)于四個速度的雷諾數(shù)m分別為11900、14900、20900和2900。計算參數(shù)定義為評價渦流發(fā)生器強(qiáng)化傳熱與流動阻力的綜合特性，作為渦流發(fā)生器強(qiáng)化傳熱與流動阻力綜合特性的評價標(biāo)準(zhǔn)。耳鼻喉科發(fā)電機(jī)。
數(shù)值方法和網(wǎng)格獨(dú)立性的驗(yàn)證主要采用CFD軟件進(jìn)行模擬計算。計算面積由ICEM生成，空氣加熱機(jī)組采用六面體結(jié)構(gòu)網(wǎng)格。根據(jù)不同的計算精度，采用分區(qū)技術(shù)。同時，對渦流發(fā)生器附近區(qū)域及壁面網(wǎng)格進(jìn)行了細(xì)化。該求解器采用FLUENT三維雙精度分離求解器、SIMPLE算法和二階迎風(fēng)離散化方法求解連續(xù)、動量和能量方程。
為了檢驗(yàn)網(wǎng)格的影響，選擇帶有渦流發(fā)生器的通道用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對計算區(qū)域進(jìn)行離散。空氣加熱機(jī)組選擇一組裝有渦流發(fā)生器的矩形通道進(jìn)行仿真。當(dāng)Re=14000時，網(wǎng)格數(shù)量從20152年增加到1172720，但是R和R隨網(wǎng)格數(shù)量的變化被觀察到。
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